园形和矩形截面件锻钢锭重量计算与选择方法的改进〔苏〕H。F切古拉等坯料合理下料是锻件生产节约材料的潜力所在。利用率(锻件重量与耗用钢锭重量之W)是评定以钢锭制造锻件时材料利用水平的指标之一。许多机器制造厂钢锭利用率指标还非常低(60^'63肠)，并且锻制同类锻件其俐锭利用率的差别竟达5肠甚致更高。根据作者意见，产生这种状况的根本原因是，在设计工艺过程中企业没有一个统一的计算和选择钢锭的方法。计算所需的钢锭时最常用的公式〔1〕是:Mt二二Ma。二4-UInp+MoDE+Air+M,ca;式中M。二—锻件质量;Map-钢锭冒q量;Miles—钢锭底部量，My金属烧损量SM10-锻造时切头量。按这个公式计算的缺点是，钢锭冒口端及底部的切除量是平均值，正确地利用这些平均值在很大程度上取决于工艺员的水平和经验。分析同，一类钢锭的统计表表明，钢锭冒口部份和底部的重量百分比在3、5qi之间变动，并且随钢锭规格而变化。按消耗定额系数Kp(M}m=KpMAOR)选择钢锭是更近似的一种方法。由于采用了锻造工艺I动化设计.使得钢锭计算方法得到优化，〔2，3〕。分析现有的和其他作者制订的钢锭计算法表明，按钢锭可用部分(2，3)计算钢锭是合理的。计算时只需考虑锻制时钢锭的金属消耗即切头MAO和金属烧损MY。此外需考虑锻件生产中可能出现偏离名义尺寸的允许上公差。由此，建议采用以下公式计算必需的钢锭锭身质量:M，=KM。，十My十M。，式中系数K考虑了锻件锻成正公差的可能性。令M，=T,7m.,系数K，的选择可依照著作(4)的数据，它给出了煤气加热护中加热各种重量的锻造钢锭时的金z消耗定额。对T轴类锻件系数K可在I到1.04间变化，而对子矩形俄件可达1.06,在投有自动化的压机上锻造时，系数K应取最大值，即1.04和1.46,在计算钢锭重量时所考虑的切头I量需根据锻件截面形状来确定:对于园截面锻件M。二。.Z1dlir;对T短形截面锻件-Nlxo=0.28b'hr.式rild—切头处的锻件直径;b一一锻件宽度;五—锻件高度;r钢的密度。实验表明，这些定额仅在个别情况下是正确的，并且通常过高。对于园形锻件计算一头的切头量时需考虑其切头之前的锻造比。试验确定了切头定额与锻造比的关系:当V>3时，M,co=G.i8dIY:y=卫.5^r3时，Mx5=0.16d0Y,V<2。5时.M:。二0.14d'Yo对于矩形截面假件的切头量取决于锻造比和锻件截面的相对尺寸。下面给出了以锻比3制造的模块类胶件切头量与锻件高h宽b比的计算式:b/h=1(正方截面)Mxv=0.32bzhy,b/h=2Mx。二0.28b'hy..b/h=3M:。二o.26b"h',b/h=4M、。二0.24b"hy.对锻造比小的矩形截面锻件该值可以减少，锻造比为2.5的可减少10帕J为2的可对锻造比小的矩形截面锻件该值可pi减少，锻造比为2,5的可减少10肠J为2的可减少20肠。为了简化M:。的计算，根据锻件的锻造比与形状绘制了图表。考虑影响切头量的工艺因素表明，例如，对于台阶锻件，当其端头台阶的尺寸小于前一台阶的尺寸时，经常发生这样的情况，按工艺要求(该台阶的长度与直径或厚度之比)这一台阶所下的料比所需要的大，在这种情况下必需考虑最后台阶上的工艺剩余料，而在计算切头料Mx。时必须减去这一部份。，得到所需钢锭锭身质量的计算公式:M，采用某些工序也能影响切头量:缴粗和不I*粗，切掉钢锭底部撇粗和不切底部it粗。当不m粗锻制锻件时钢锭锥形底部的存在阻碍在端部形成球面，有助子减少端头消耗。实验表明，不嫩粗锻造时底部端头消耗其计算量可减少30*。许多工厂经傲粗工序锻造园形，矩形截面的锻件时也不切底部。当嫩粗时锥形底部压人锭身，随后拔长时底部金属作为切割工序所必需的部分金属。在实现这一工艺的实际汁笋中，i部端端头消耗计算量可以减少25%，但不要超过500公斤，因为在个另J悄况下，底部全属的重r-xkuL可能比剁头所需金属储备量要少.当由一个钢锭锻两件或更多的锻件时，必需考虑它们剁开时的金属损失。V开时钓金属损失应按以下公式计算;对于园形锻件Mp=0.05da丫;对于矩形锻件Mp=0.07b'hyoa据计算数据选择钢锭，锭身重量要等于或大于训·算的重量。在现在没有公认的关于最大许允利用率的建议。根据一系列工J一的数据制订了一般锻造钢锭利用率许允值(表2)。若通过计算所选用的钢锭利用率高出指定的许允值，则必需采用较大重量的钢锭‘《日达诺夫重型机器》生产联合体由于采用了这一方法而节约了700吨金属。式中KY--金属烧撅定额百分散。KM二.二+MwoI一KY

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