采用与早期文章相似的实验程序。简况如下:表1为试样约化学成份及厚度。304型不锈钢锻件有两种厚度:3及」rtmm，薄约用于研究热处理条件的影响，而厚的用于研究冷加工的影响。首先，所有钢样在电护通氮气氛下于1373K(1100`C-)困溶处J.1.9ks(30分钟)然后水淬。然后一组试样于预先规定的不同温度下敏化处理30分钟。厚型304试样加工成12毫米厚，标距部分尺寸为160x60mm的抗拉试样供在室温下进行预应变。随后所有试样都加工成2mm厚试样，标距部份20;1)mmx3(叫mm,用丙酮除汕后，置千H2SO4(。.25千莫尔/米“二0.5NNT)+A9203(。.5克/米3)溶液中，于323K(`Q`C)以电流密度2.5kA/mx(Q,25A%cm:2)进行阴极充氢36.4k$(24小时)。然后充氢的试祥置于液氢中以防氢的逃逸。过去的研究表a19,甚至N这样一种简单方法也可使敏化的304型钢深度充9.例如:2MM厚之样品的整个横截面都充了氢。为预应变量的影响。可看出:15%的预应变具有与30%预应变的相同的趋势，而非应变试样在高温段并未使氢脆加剧。这一现象应与图14相似的非稳定化预应变试样相比较。这里，只在高温段，特别是经30%预应变的才出现氢脆。图16为273K(O'C)试验之敏化，冷加工至3C%充氢钢应变速率的影响。可以看出随应变速率的提高，致脆倾向降低。这正与以前对非冷加工试样的研究结果相反，图?6中之虚线即非加工的试验结果。这种差别是来自试验温度的差异而非因冷加工所致，本次试验为273K(U0C)，在试验时发生的氢的扩散会强烈影响致脆效应，而以前在77K(一」S69C)的试验，氢扩散的影响可忽略不计。冷加工对低温脆性的影响为研究冷加工对低温脆性的影响，将304型样品分成两组。两组试样皆在前述标准条件下进行了敏化，并在室温下拉伸应变至30%的延伸率，并且一组试样充氢，而另一组则保持冷加工状态，然后两组试样都在77K(一196`C)至333K(60CC)范围内进行拉伸试验。图]12为延伸率与试验温度的结果，充氢的与未充氢的相比较。其突出特点为:随试验温度降低未充氢的钢板延性不断降低，而充氢的钢材则有复杂的随温度变化的关系，在约240K(约一30CC)的两侧脆化最显著。

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